Напряжение под подошвой фундамента формула. Проверка напряжений под подошвой фундамента. Центрально нагруженный фундамент

Рассчитываем напряжения, действующие по подошве фундамента, по формулам (4.1) – (4.3). Расчеты представляем в табличной форме (табл. 1).

В табл. 1 γ f = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке к весу стены;

γ f = 1,2 – то же, к активному давлению грунта.

Таблица 1

Нормативная сила, кН Расчетная сила, кН Плечо, м Момент, кНм
G ст = . . (6 – 1,5) . 24 = 175 G ст = 1,1 . 175 = 192,5 0,1 - 19,3
G ф = (1,5 . 3 - . 24 = 103,3 G ф = 1,1 . 103,3 = 113,6 0,05 + 5,7
Е аг = 267,8 Е аг =1,2 . 267,8 = 321,4 2,4 + 771,3
Е ав = 51,3 Е ав = 1,2 . 51,3 = 61,6 1,15 - 73,9
Е п = 18,5 Е п = 1 . 18,5 = 18,5 0,5 - 9,3

Масштаб линейный: 1 ¸…..

Масштаб давлений: 1 …..

Рис. 9 Построение Понселе. Пример расчета


Моменты вычисляем относительно осей, проходящих через центр тяжести подошвы фундамента (точка О на рис. 10). Равнодействующие активного и пассивного Е n давлений прикладываем к стене на уровне центра тяжести эпюр интенсивности давления. Вес стены и фундамента – в центре тяжести соответствующего элемента.

Плечи сил допускается брать в масштабе по чертежу или находить аналитически.

Сумма расчетных вертикальных сил N 1 = 192,5 + 113,6 + 61,6 = 367,7 кН.

Сумма моментов расчетных сил М 1 = - 19,3 + 5,7 + 771,3 – 73,9 - 9,3 = 674,5 кНм.

Площадь и момент сопротивления подошвы фундамента стены по формулам (4.4) и (4.5)

А = b . 1 = 3 . 1 = 3 м 2 ;

W = = 1,5 м 3 .

р ср = = = 122,6 кПа;

р ma х = 572,3 кПа, р min = - 327,1 кПа.

Рис. 10. Поперечное сечение стены, силы, действующие на нее, и эпюра напряжений по подошве фундамента

Эпюры напряжений по подошве стены представлены на рис. 10.

Сопоставим найденные напряжения с расчетным сопротивлением:

р ср = 122,6 < = 631,4 кПа;

р m ах = 572,3 < = 757,7 кПа;

р min = - 327,1 < 0

Из трех условий не выполнено последнее, т.е. по задней грани подошвы действуют растягивающие напряжения, что не допускается.



Расчет устойчивости стены против опрокидывания и сдвига по подошве фундамента

Расчет устойчивости против опрокидывания выполняем в соответствии с формулой (4.7). Удерживающие и опрокидывающие моменты вычисляем в табличной форме (табл. 2).

Таблица 2

В табл. 2 моменты вычислены относительно передней грани фундамента стены (точка О 1 на рис. 10), γ f = 0.9- коэффициент надежности по нагрузке к весу стены.

1,38 > = 0,73,

т.е. условие (4.7.) не выполняется.

Расчет устойчивости стенки против сдвига по подошве фундамента выполняется в соответствии с формулой (4.8) с использованием данных

Сдвигающая сила r 1 = Е аг – E п = 321,4 – 18,5 = 302,9 кН.

Удерживающая сила z 1 = Ψ (G c т + G ф + Е ав) = 0,3 . (157,5 + 93 + 61,6) = 93,6 кН.

Здесь Ψ = 0,3 – коэффициент трения кладки по грунту (табл. 8 прил. 2) :

3,24 > = 0,82,

т.е. условие (4.8) не выполняется.

Проверка положения равнодействующей

Расчет М II и N II ведется по формуле (4.9) при коэффициентах надежности по нагрузке = 1 с использованием данных табл. 1.

Эксцентриситет

е 0 = = = 1,68 м;

0,5 м;

3,36 > = 0,8

т.е. и эта проверка не выполняется.

Выполненные проверки показали, что приведенная в задании подпорная стена не отвечает большинству требований, предъявляемых строительными правилами. Стену необходимо перепроектировать. Добиться выполнения требований норм можно несколькими путями:

Увеличить ширину подошвы стены;

Изменить наклон и увеличить шероховатость задней грани стены;

Сделать стену более массивной;

Уменьшить активное давление, заменив засыпку грунтом с большим углом внутреннего трения и т. д.

ПРИЛОЖЕНИЯ

Задание на выполнение курсовой работы

«Расчет подпорной стены»

Пояснения к выбору задания

Преподаватель выдает студенту шифр задания, состоящий из четырех цифр.

Первая цифра означает вариант размеров стены (табл. 1).

Вторая – вариант характеристик грунта засыпки (табл. 2).

Третья – вариант характеристик грунта, залегающего под подошвой фундамента (табл. 3).

Четвертая – вариант равномерно распределенной нагрузки на поверхности засыпки (табл. 4).

Например, студенту задан шифр 1234. Это значит, что студент по табл. 1 принимает = 1 м; b = 3 м и т. д.; по табл. 2 γ зас = 19 ; φ = 29 град и т.д.; по табл. 3 грунт – песок крупный, γ зас = 19,8 ; ω = 0,1 и т. д. ; по табл. 4 q = 50 кПа.

На рис. 11 приведено поперечное сечение подпорной стены с буквенными обозначениями размеров, значения которых следует брать из табл. 1.

Рис. 11. Поперечное сечение подпорной стены


Исходные данные для выполнения курсовой работы

Таблица 1

Размеры стены

Наименование Обозна - чения Размерность Варианты
Ширина по верху м 1,2 1,4 1,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,4 1,6
Ширина подошвы b м 5,5 2,5 3,5 4,5 5,5 3,5 4,5
Высота Н м
Глубина заложения d м 1,5 2,5 1,5 2,5 1,5
Наклон задней грани ε град - 2 - 4 -6 -8

Характеристики грунта засыпки

Таблица 2

Наименование Обозна - чения Размерность Варианты
Удельный вес γ зас кН/м 3
Угол внутреннего трения φ град
Угол трения грунта о заднюю грань стены град
Наклон поверхности засыпки град - 2 - 4 - 6 - 8 - 10

Характеристики грунта под подошвой фундамента cтены

Таблица 3

Наименование Обозна - чения Размерность Варианты
Грунт - - песок мелкий песок крупный супесь суглинок глина
Удельный вес γ кН/м 3 18,5 19,2 19,8 19,0 20,2 20,1 18,3 21,4 21,0 21,8
Влажность - 0,2 0,23 0,1 0,19 0,2 0,2 0,45 0,16 0,14
Удельный вес твердых частиц γ s кН/м 3 26,4 26,6 26,8 26,5 26,7 26,8 26,0 27,3 27,5 27,6
Предел текучести - - - - - 0,24 0,24 0,54 0,24 0,33 0,34
Предел раскатывания - - - - - 0,19 0,19 0,38 0,14 0,15 0,16

Таблица 4

В задании приводятся только те исходные данные, которые соответствуют шифру, полученному от преподавателя.

Подпорная стена вычерчивается в масштабе в соответствии с заданными размерами.

Задание на проектирование подпорной стены не заменяет титульный лист курсовой работы.

Пример оформления

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Основное условие, которое должно выполняться при проектировании фундаментов имеет вид:

где: Р - среднее давление под подошвой фундамента принятых размеров

где: - расчетная нагрузка на обрез фундамента в данном сечении, кН/м;

Вес фундамента на 1 п.м., кН/м;

Вес грунта на уступах фундамента, кН/м;

b - ширина подошвы фундамента, м;

R - расчётное сопротивление грунта под подошвой фундамента, кПа

где: - вес плиты на 1п. м., кН/м;

Вес фундаментных блоков на 1 п. м., кН/м;

Вес кирпичной кладки на 1 п. м., кН/м;

где: - вес грунта на 1 уступе(без бетона), кН/м;

Вес грунта на 2 уступе(с бетоном), кН/м;

где: - ширина грунта на уступе, м;

Высота грунта на уступе, м;

г"II - осреднённое значение удельного веса грунта лежащего выше подошвы фундамента;

где гсf =22 кН/м.

Сечение 1 -1

n"g= n""g=0,6·1·0,62·16,7+0,6·0,08·1·22=7,2684 кН/м

349,52 кПа < 365,163 кПа, проходит по напряжениям - принимаем.

Сечение 2 -2

n"g=0,75·1·1,1·16,7=13,78 кН/м

n""g=0,75·1·0,62·16,7+0,75·0,08·1·22=9,0855 кН/м

272,888 кПа < 362,437 кПа, проходит по напряжениям - принимаем.

Сечение 3 -3

n"g=0,25·1·1,1·16,7=4,5925 кН/м

n""g=0,25·1·0,62·16,7+0,25·0,08·1·22=3,0285 кН/м

307,2028 кПа < 347,0977 кПа, проходит по напряжениям - принимаем.

Сечение 4-4

n"g= n""g=0,2·1·0,62·16,7+0,2·0,08·1·22=2,4228 кН/м

352,7268 кПа < 462,89 кПа, проходит по напряжениям - принимаем.

Сечение 5 -5

n"g=0,4·1·1,1·16,7= 7,348кН/м

n""g=0,4·1·0,62·16,7+0,4·0,08·1·22=4,8456 кН/м

335,29 кПа < 359,0549 кПа, проходит по напряжениям - принимаем.

Сечение 6-6

n"g= n""g=0,2·1·0,62·16,7+0,2·0,08·1·22=2,43 кН/м

275,2525 кПа < 352,95кПа, проходит по напряжениям - принимаем.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСАДКИ ГРУНТОВОГО ОСНАВАНИЯ МЕТОДОМ ПОСЛОЙНОГО СУММИРОВАНИЯ

Рассматриваем наиболее загруженное сечение 2-2.

1. Толщу грунта под подошвой фундамента на глубину не менее 4b = 4 · 1,6 =6,4 м разбиваем на элементарные слои толщиной не более

hi = 0,4 b = 0,4·1,6=0,64 м.

  • 2. Определяем расстояние от подошвы фундамента до верхней границы каждого элементарного слоя zi (м).
  • 3. Определяем напряжения от собственного веса грунта, действующие в уровне подошвы фундамента:

4. Определяем напряжение от собственного веса грунта на нижней границе каждого элементарного слоя по формуле:

5. Определяем напряжение от собственного веса грунта на границе основных слоев:

  • 6. Строим эпюры напряжений от собственного веса грунта слева от оси фундамента на границе основных слоев - .
  • 7. Определяем дополнительные сжимающие напряжения на верхней границе каждого элементарного слоя от сооружения

где: p0 - дополнительное давление на уровне подошвы фундамента

где: p - среднее фактическое давление под подошвой фундамента;

I - коэффициент (табл. 5.1 [ 1 ]),

где: - характеризует форму и размеры подошвы фундамента,

r - относительная глубина, .

8. Строим эпюры дополнительных напряжений.

9. Определяем нижнюю границу сжимаемой толщи грунтового основания. За нижнюю границу сжимаемой толщи грунтового основания принимается точка пересечения эпюр и.

Для этого строим эпюру справа от оси z. Нс= м

10. Определяем среднее напряжение в элементарных слоях от нагрузки сооружения:

11. Определяем величину осадки основания как сумму осадок элементарных слоев:

где: n - количество полных элементарных слоев, входящих в сжимаемую толщу;

Si - осадка элементарного слоя

где: - безразмерный коэффициент, =0,8;

hi - толщина элементарного слоя;

Еi - модуль деформации элементарного слоя;

срzpi - напряжение в середине элементарного слоя.

Основное условие проверки на деформацию:

S = 5,1 < SU = 10 см

Вывод: осадка допустима.

Таблица определения осадки основания

Рассмотрим в качестве примера расчёт внецентренно нагруженного отдельно стоящего фундамента (см. схему с основными принятыми обозначениями).

Все силы, действующие по обрезу фундамента, приводим к трём составляющим в плоскости подошвы фундамента N, T, M.

Расчётные действия выполняют в следующей последовательности:

1. Определяем составляющие N, T, M, которые можно запись в самом общем случае как:

2. Определив размеры фундамента, как для центрально нагруженного фундамента - (I приближение), и зная его площадь – А, найдём его краевые напряжения P max , min. (На сдвиг считаем, что фундамент устойчив).

Из сопротивления материалов для конструкций, испытывающих сжатие с изгибом известно, что:

Для фундамента прямоугольной формы подошвы можно записать:

Тогда, подставляя в формулу сопромата принятые обозначения, получим:

Где ℓ - больший размер фундамента (сторона фундамента, в плоскости которой действует момент).

- по данным вычислений не трудно построить эпюры контактных напряжений под подошвой фундамента, которые в общем виде представлены на схеме.

Согласно СНиП, в значения краевых напряжений введены ограничения:

  1. P min / P max ≥ 0,25 - при наличии крановой нагрузки.
  2. P min / P max ≥ 0 - для всех фундаментов, т.е. отрыв подошвы недопустим.

В графическом виде данные ограничения напряжений под подошвой внецентренно нагруженного фундамента (1, 2) не позволяют использовать последние две эпюры контактных напряжений, изображённые на схеме. В таких случаях требуется перерасчёт фундамента с изменением его размеров.

Необходимо отметить, что R определяется исходя из условия развития зон пластичных деформаций с двух сторон фундамента, при наличии же эксцентриситета (e) пластические деформации будут формироваться с одной стороны. Поэтому вводится третье ограничение:

  1. P max ≤1,2R- при этом P ср ≤ R.

Если происходит отрыв подошвы фундамента, т.е. Р min < 0, то такие условия работы основания не допустимы (см. нижний рисунок). В этом случае рекомендуется уменьшить эксцентриситет методом проектирования несимметричного фундамента (смещение подошвы фундамента).

Разделы

Постоянный адрес этой главы: сайт/learning/basesandfoundations/Open.aspx?id=Chapter3

Расчет преследует цель определить среднее. Максимальное и минимальное напряжение под подошвой фундамента и сравнить их с расчётным сопротивлением грунта.

Где Р, Р max и Р min - соответственно среднее, максимальное и минимальное давление подошвы фундамента на основание;

N 1 - расчётная вертикальная нагрузка на основание с учетом гидростатического давления, если оно имеет место;

M 1 - расчётный момент относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента;

А – площадь подошвы;

W – момент сопротивления по подошве фундамента;

y с - коэффициент условий работы принимаем 1,2;

y n - коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаем равным 1,4;

l- длина подошвы фундамента

b- ширина подошвы фундамента

R- расчётное сопротивление грунта под подошвой фундамента

Расчётная вертикальная нагрузка на основание определяется по формуле:

N 1 =1,1*(p o +p п +p ф +р в +р г)*у ƒ *р к,

Где p ф и р г - нагрузки от веса фундамента и грунта на его уступах, мН;

р в - нагрузка от веса воды, действующей на уступы фундамента (учитывается, если фундамент врезан в водонепроницаемый грунт), мН;

p п - вес пролётного строения, мН;

р к - ила, действующая от временной вертикальной подвижной нагрузки, мН;

p o - вес опоры, мН.

N 1 =1,1*(4,3+1,49)+1,13*6,6=13,00мН

Момент сопротивления по подошве фундамента будет равна:

W= W=

Расчётный момент относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, будет равен:

M 1 =1,1*T*(1,1+h 0 +h ф)=1,1*0,66*(1,1+6,4+3,5)=7,98мН*м

Теперь проверим, выполняется ли условие напряжений под подошвой фундамента:

Р max =

P min =

Р max =

Р= - выполняется

Р max = - выполняется

P min = - выполняется

Все три условия прочности напряжений под подошвой фундамента выполняются, следовательно, расчёт произведен правильно.

3.5 Расчёт осадки фундамента

,где

Безразмерный коэффициент, равный 0,8;

G zpi -среднее вертикальное (дополнительное) напряжение в i-м слое грунта;

h i и E i -соответственно толщина и модуль деформации i-м слое грунта:

n – число слоев, на которое разбита сжимаемая толща основания.

Техника расчёта сводится к следующему:

1. Сжимаемую толщину грунтов, расположенную ниже подошвы фундамента, разбивают на элементарные слой толщиной h i , где b – ширина подошвы фундамента=5,44 м. толщина слоя принимается h i =2,0м.

Границы элементарных слоев должны совпадать с границами слоев грунтов и уровнем подземных вод.

Глубина разбивки должна быть примерно 3* b=3*5,44=16,3м

Разбиваем на 10 слоев. Данные расчёта заносятся в таблицу 2.

2. Определяем значения вертикальных напряжений от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента и на границе каждого подслоя

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента

,

Где К к - геостатический коэффициент бокового давлении, равен 1;

z i =h ф - глубина подошвы фундамента (z i =3,5)

у – удельный вес грунта ниже уровня грунтовых вод (определяется с учетом взвешивающего действия воды) у sb =10 кН/м 2

Отсюда: кПа

z i - расстояние от подошвы расчётного слоя до подошвы фундамента;

у i - удельный вес грунтов i-го слоя. Удельный вес грунтов залегающих ниже уровня грунтовых вод или ниже воды в реке, но выше водоупора, должен определяться с учётом взвешивающего действия воды: В водоупоре напряжение от собственного веса грунта в любом горизонтальном сечении без учёта взвешивающего действия воды.

Определяем значения вертикальных напряжений от собственного веса грунта на границе каждого подслоя (данные заносим в табл.). По результатам расчёта строим эпюру вертикальных напряжений от собственного веса грунта.

3. Определяем дополнительное к природному вертикальное напряжение под подошвой фундамента по формуле:

Р- среднее давление на грунт от нормативных постоянных нагрузок

A – площадь подошвы фундамента,

N 11 - расчетная вертикальная сила

N 11= р 0 +р n +р г +р в, где

р 0 - вес опоры;

р n -вес пролетного строения;

р г - нагрузка от веса грунта на его уступах;

р в - нагрузка от веса воды, действующей на уступы фундамента (учитывается если фундамент резан водонепроницаемый грунт)

N 11 =4,3+1,49+5,6=11,39*10 3 =11390кН

Р= кН/м 2

Значение ординат эпюры распределения дополнительных вертикальных напряжений в грунте вычисляем по формуле:

Коэффициент, принимаемый из таблицы в зависимости от формы подошвы фундамента.

Соотношение сторон прямоугольного фундамента

и относительной глубины, равной

Находим по таблице коэффициент , вычисляем значения ординат эпюры распределения дополнительных вертикальных напряжений в грунте.


Расч. слой № слоя Толщина слоя, h, м z i , м кПа γ i , кН/м 3 0.2 2z/b Е 1 S i
кПа кПа
глина 2,8 10,0 7,0 142,38 137,19 13.000 0,057
глина 1,5 1,5 10,0 0.60 0,927 132,0 114,63 20.000 0,025
2,0 3,5 10,0 1,29 0,683 97,25 85,43 0,013
2.0 5,5 10,0 2,02 0,517 73,61 62,93 0,009
2.0 7,5 10,0 2,78 0,367 52,25 50,33 0,003
Песок мелкий 0,9 8,4 10,0 23,8 3,09 0,340 48,41 40,65 37.000 0,002
2,0 10,4 10.0 27,8 3,82 0,231 32,90 29,48 0,002
2,0 12,4 10,0 31,8 4,56 0,183 26,06 24,14 0,002
2,0 14,4 10.0 35,8 5,30 0,156 22,21 20,43 0,001
0.6 15,0 10,0 37,0 5,52 0,138 19,65 Итого: 0,114

4.Определяют нижнюю границу сжимаемой толщи (В.С). Она находится на горизонтальной плоскости, где соблюдается условие.

Традиционно методика и объем обследования оснований и фундаментов определяются в зависимости от вида и сложности намечаемых работ (капитальный ремонт здания без увеличения нагрузки на основание; капитальный ремонт либо реконструкция с увеличением нагрузки на основание; восстановление аварийно-деформированных зданий с усилением либо без усиления системы "фундамент-основание"; строительство нового здания рядом с существующим), которые определяют геотехническую категорию объекта.

Материалы обследований позволяют ответить на следующие вопросы:

Могут ли существующие фундаменты обеспечить в дальнейшем нормальные условия эксплуатации здания (сооружения) или необходимо их усиление, переустройство.

В какой степени грунты в основании существующих фундаментов могут воспринимать дополнительные нагрузки.

Насколько допустимо увеличение нагрузки на полы по грунту или на поверхность около фундамента.

Можно ли осуществить пристройку нового здания к существующему.

Какая технология усиления оснований и фундаментов наиболее приемлема для рассматриваемого случая. Как устранить имеющиеся дефекты.

Какие конструкции могут быть сохранены, а какие подлежат разборке или восстановлению.

Как восстановить пространственную жесткость здания.

В задачу дополнительных изысканий входят уточнение и детализация ограниченных по размерам зон основания, находящихся в непосредственном контакте и взаимодействии с фундаментами. При организации и проведении изысканий для реконструкции следует учитывать:

Затрудненный доступ к основанию из-за наличия существующих несущих конструкций фундаментов, разборка и нарушение целостности которых недопустимы;

Необходимость сохранения сложения и напряженного состояния грунтов основания, так как они воспринимают эксплуатационную нагрузку от здания (сооружения);

Резкую местную изменчивость свойств грунтов в основаниях под подошвой фундаментов, для установления которой нужны методы, обеспечивающие непрерывность или высокую степень детальности изысканий;

Стесненные условия реконструируемых объектов, что накладывает жесткие ограничения на размеры и массу изыскательского оборудования.

Исследования оснований под фундаментами проходкой шурфов являются самым распространенным на настоящее время способом изысканий, применяемым при реконструкции. Шурфование позволяет осуществить визуальное изучение, пенетрацию грунтов, внедрение в грунт из шурфа различных измерительных и испытательных устройств, производить массовый отбор проб. На пробах, отобранных в шурфах, в лабораторных условиях могут быть определены показатели свойств грунтов, установлено изменение физико-механических характеристик в уплотненных зонах основания (как было показано выше).



Вскрытие основания большим количеством шурфов и выработок, большой объем отбираемых проб могут привести к его существенным нарушениям и ослаблениям. При малых же объемах шурфования проблематичным становится надежное обнаружение случайных неоднородностей и изменчивости свойств грунтов. Другой недостаток шурфования - его высокая трудоемкость, связанная с проведением работ в крайне сложных условиях (под нагруженными конструкциями), необходимостью крепления шурфов, водоотлива и водопонижения. Кроме того, шурфование с отбором проб чрезвычайно затруднено в водонасыщенных мелких и пылеватых песках, а также в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести I L >0,5. Указанные обстоятельства делают метод шурфования трудоемким и недостаточно информативным для условий массовых изысканий при реконструкции на слабых грунтах.

Впервые подготовленный к изданию проект СНиП 2.01.13 "Реконструкция зданий и сооружений. Исходные данные для проектирования. Правила обследования конструкций и оснований"рекомендует производить откопку шурфов "ниже подошвы фундамента не менее чем на 2b, где b - ширина подошвы фундамента"...Таким образом, на слабых грунтах при ширине подошвы фундамента 3 - 4м и глубине заложения 2,0м общая глубина откопки составит 8 - 10м, что просто нереально. В то же время в проекте СНиПа в разделе по инженерно-геологическим изысканиям предлагается прогнозировать возможное изменение свойств грунтов под фундаментами разной ширины, глубины заложения, обобщать данные об уплотнении грунтов. Однако на сегодня нет четких методик, позволяющих получить такие исходные данные.

Несомненно, объемы и степень детализации данных по обследованию грунтов основания зависят от состояния конструкций и должны соответствовать цели предполагаемой реконструкции. Если имеют место деформации основных несущих конструкций или возникает необходимость значительного увеличения нагрузок, то объем обследования должен быть максимален.

Обследования должны быть быстрыми, с минимальным объемом земляных работ, информативными, позволяющими в последующем использовать наиболее прогрессивные численные методы расчета.

Анализируя мировой опыт организации инженерно-геологических изысканий для самых различных строительных целей, можно отметить как прогрессивные полевые опытные работы с использованием мобильного оборудования для испытания in situ.

Преимущества полевых экспресс-методов перед лабораторными в условиях реконструкции заключаются в следующем:

Они позволяют проводить исследования сравнительно большого массива грунта, включая структурно-неустойчивые грунты, где отбор монолитов практически невозможен;

Дают возможность получить близкие к фактическим данные при минимальной степени нарушения сложившегося за длительный период эксплуатации зданий состояния грунтов;

Имеется возможность при использовании специальных приемов оценить напряженно-деформированное состояние грунтов;

Способствуют получению информации, пригодной для использования современных численных методов расчета.

К недостаткам экспресс-методов можно отнести: фиксированный момент времени получения информации без учета сопутствующих, изменяющихся ситуаций и недостаточную изученность некоторых полевых методов. Эти недостатки можно устранить при проведении полевых испытаний в комплексе с лабораторными исследованиями грунтов и геотехническим прогнозом всех возможных ситуаций методом конечных элементов (МКЭ).

Анализируя разновидности полевых методов исследования грунтов и передовой опыт таких работ, накопленный в ФРГ, Голландии и странах северного Союза (Швеция, Дания, Финляндия, Норвегия и др.), для целей реконструкции на слабых грунтах можно рекомендовать: 1 -динамическое и статическое зондирование грунтов основания; 2 - зондирование с использованием системы крыльчаток для испытания грунта на вращательный срез; 3 - испытания грунтов винтовыми штампами.

Метод динамического зондирования с использованием легких зондов позволяет решать широкий круг вопросов как в песчаных, так и в глинистых грунтах. По результатам зондирования можно вычислить условное динамическое сопротивление грунта Р д по формуле

Р д = Аkφn/h (2.16)

где А - удельная энергия зондирования, определяемая по ГОСТ 19912-81; k - коэффициент учета потерь энергии при ударе молота и на упругие деформации штанг (kзависит от принятых интервалов зондирования и типа установки); φ - коэффициент, учитывающий потери энергии на трение штанг о грунт; h - глубина погружения зонда; п - число ударов молота на залог.

По результатам динамического зондирования можно, как минимум, оценить плотность сложения песчаных грунтов и в первом приближении оконтурить зоны уплотнения от длительно действующей нагрузки либо зоны разуплотнения при снятии нагрузки или каком-либо негативном техногенном воздействии. Кроме того, можно получить значение модуля деформации для пылевато-глинистых грунтов по формуле Е = 6р д . Значение условного расчетного сопротивления (МПа) пылевато-глинистых грунтов определяется следующим образом:


Р д 1,0 3,0 5,0 7,0
Rо 0,1 0,25 0,4 0,55

Значения прочностных и деформационных свойств песчаных грунтов сведены в табл. 2.14. Данные динамического зондирования позволяют оценить динамическую устойчивость песков, что очень важно для специфических условий Петербурга, особенно его центральной части, сложенной песками пылеватыми и супесями. При постоянном вибрационном загрязнении среды возможны случаи разжижения песков под эксплуатируемыми зданиями.

Нормативный угол внутреннего трения (φ н и нормативный модуль деформации Е н для песчаных грунтов

Таблица 3.14

Можно использовать показатель N - число стандартных ударов, необходимых для погружения зонда на глубину 10см: N = 10п/h .

Среднее значение числа ударов при погружении зонда на глубину 10см можно находить по методике Ю. С. Миренбурга и Л. Н. Хрусталева (1978) графоналитическим способом. Сущность его заключается в том, что площадь эпюры N в пределах слоя грунта соответствует работе, затраченной на погружение зонда. Таким образом, зная эпюру S i и оценивая ее площадь с учетом мощности слоя h, можно получить значение N для конкретного выделенного слоя. Существуют различные системы обработки N, позволяющие при заданных условиях доверительной вероятности резко увеличить достоверность получаемых характеристик.

Кроме того, используя легкие переносные динамические зонды и наборные штанги, можно зондировать грунты в основании реконструируемых зданий через отверстия, пробуренные в теле фундамента.

Статическое зондирование широко применяется в мировой практике инженерно-геологических изысканий преимущественно для прогноза несущей способности свайных фундаментов.

Не вдаваясь в теорию статического зондирования (это является темой самостоятельных исследований большой группы ученых), отметим следующие моменты, характерные для использования метода в реконструкционной практике:

Используя специальные установки, можно выполнять зондирование на большую глубину с определением кровли плотных пород (морены), способных стать основанием для свай усиления;

Статическое зондирование позволяет выявить границы грунтов, различных по составу и состоянию;

Представляется возможным при зондировании через отверстия в ростверке установить фактическое сопротивление грунта (лобовое сопротивление - q 3 и трение по боковой поверхности - f 3) и откорректировать несущую способность сваи в основании реконструируемых зданий;

При необходимости возможно зафиксировать уплотненные зоны (рис. 2.19) и оценить степень разуплотнения грунтов.

Как видно на рис. 2.19, зондирование выполняется в том числе и через существующий фундамент. Даже этот простейший пример указывает на возможность учета степени уплотнения-упрочнения грунта в основании зданий. Представляется возможным оценить прочностные и деформационные характеристики грунтов рядом с фундаментом и непосредственно в пределах сжимаемой толщи под подошвой.


Результаты испытаний показаны на графиках статического зондирования (см.рис. 2.19, б) как сопряженные отрезки прямых, характеризующих степень уплотнения-упрочнения грунта в основании реконструируемого фундамента. Можно выделить условные зоны и подзоны близкой степени уплотнения (/, // и III).

Рис. 3.19. Испытание грунтов в основании реконструируемых фундаментов статическим зондированием: а - выделенные уплотненные зоны; б - результаты испытаний зондом

М. А. Солодухин предлагает методику "инженерного сглаживания", которая достаточно проста и интересна для строительной практики, в частности, при решении геотехнических задач по реконструкции зданий на естественном основании и сваях. Так, например, используя эту методику, можно найти суммарное боковое сопротивление:

Q В н =Q В 3 +Нtgθ (2.17)

Значение Q В 3 - суммарное сопротивление по подошве вышележащего слоя - находится из выражения

Q В 3 = (2.18)

а значение tgθ - по формуле

tgθ= (2.19)

где n - число принятых значений Q В 3 (рис. 2.20) на соответствующих глубинах Н.


За последние 15 лет графики использовались при обследовании более чем 400 реконструируемых зданий. Выполненные расчеты по геотехническому прогнозу подтвердились многолетними данными натурных наблюдений за зданиями.

Рис. 2.21. Зависимости показателей основных физико-механических характеристик грунта от величин сопротивпения динамическому зондированию легкими забивными

зондами: а - пески крупные и средней крупности независимо от влажности;

б - пески мелкие водонасыщенные

Обработка данных зондирования осуществляется с помощью программы "zond" для работы на персональных компьютерах. Программа достаточно проста и доступна для применения в практике работы групп обследования проектных институтов и бюро.

Информативность способов зондирования существенно возрастает при комплексных и сопоставительных изысканиях на основе тарировки или использования корреляционных зависимостей между показателями зондирования и характеристиками физико-механических свойств грунтов, определенных на образцах в лаборатории. В каждом случае корреляционные зависимости устанавливаются для конкретных грунтов данного генетического типа по результатам параллельных изысканий зондированием и лабораторных испытаний.

Опыт применения различных методов зондирования, в том числе с лопастными зондами, для изысканий на объектах реконструкции был использован при разработке специальной методики обследования оснований эксплуатируемых зданий Методика реализована применительно к эксплуатируемым длительное время стабилизированным основаниям, сложенным типичными для Петербурга водонасыщенными сильносжимаемыми грунтами с низкими прочностными показателями (рис. 2.22).

Методика предусматривает, что в структуре грунтов отсутствуют цементационные и кристаллизационные связи, а связанность пылевато-глинистых грунтов определяется только молекулярными водно-коллоидными связями тиксотропного характера.

Для решения самых различных вопросов реконструкции зданий необходим анализ характера деформирования грунтов при нагрузке. Наиболее перспективными в стесненных условиях существующих подвалов оказались винтовые штампы. Они позволили установить деформационные свойства грунтов в основании зданий в непосредственной близости от существующих фундаментов.

Использование винтового штампа конструкции С. Н. Сотникова, В. Н. Бражник позволило на конкретных объектах реконструкции установить деформационные характеристики грунта для геотехнического прогноза, связанного с догружением грунтов при значительной надстройке. Кроме того, представилось возможным смоделировать ситуации, связанные с различным режимом нагружения и разгрузки.

Из множества объектов, подлежащих реконструкции, был выбран характерный, на котором предполагалось решить целый комплекс задач:

Увеличение нагрузки на существующие фундаменты в связи с планируемой надстройкой на 2 этажа;

Разборка дворовых флигелей с возведением на существующих фундаментах многоэтажного общежития (гостиницы);

Пристройка спортивного комплекса с универсальным спортивным залом;

Углубление существующих подвалов.

Опытная площадка находилась в Невском районе по ул.Седова,55. Испытания винтовыми штампами проводились из подвальных помещений, что исключало влияние погодных условий. Уровень поверхности пола находился на 0,9 м выше заложения подошвы ленточного фундамента под наружные стены.

Площадка сложена желтыми пылеватыми тугопластичными суглинками, с глубины 1,0м - слоистыми, а с глубины 3,6м - с прослойками серого суглинка и супесей пластичных. Мощность этого слоя достигала 4,0м. Ниже располагались ледниковые отложения, представленные пылеватыми серыми тугопластичными суглинками с редким мелким гравием. В процессеоткопки шурфов и проходки скважин были отобраны монолиты, что позволило определить основные физико-механические характеристики грунтов. Анализ инженерно-геологических условий выявил необходимость проведения в числе других и штамповых испытаний. Используемый винтовой штамп состоял из центрального ствола, лопасти, загрузочной платформы и реперной системы. Диаметр лопасти 3,6см, что соответствует площади штампа 1000см 2 .

Для измерения вертикальных перемещений грунта по глубине основания использовались глубинные марки (рис. 2.23). Они представляют собой стержень длиной 60мм с заостренным концом и с винтовой лопастью диаметром 35мм. Марки погружались после завинчивания штампа. При испытаниях строились традиционные графики "нагрузка-осадка" (рис. 2.24).

Модуль деформации грунтов на глубине 0,9м (глубина заложения фундамента) составил 1,7МПа, а на глубине 2,2м - 1,6МПа. Доля обратимых деформаций возрастала с глубиной: при испытаниях на верхнем горизонте она составила 13%, на нижнем - около 30%.

Рис. 2.23. Схема расстановки Рис. 2.24. Зависимость деформаций

глубинных марок у винтового штампа грунтов основания от давления

(испытание винтовым штампом) на

глубине 1,1м (1) и 2,2м (2)

Винтовой штамп позволил установить значение деформационных характеристик грунтов рядом с реконструируемым фундаментом и прогнозировать осадки здания после реконструкции. По предложенной методике были также подсчитаны осадки здания после проектируемого возведения новых стен на старых фундаментах.

Таким образом, винтовой штамп многофункционален и позволяет в комплексе с другими полевыми методами испытаний грунтов решать широкий круг реконструкционных задач, повышая информативность геотехнической системы.

Как показала многолетняя практика реконструкции на слабых грунтах, использование изложенной методики повышает надежность численных расчетов и позволяет совершенствовать технологические приемы реконструкции фундаментов.

3. МЕХАНИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ГРУНТА И МЕТОДЫ РАСЧЕТА ОСНОВАНИЙ

mob_info